燃氣鍋爐畢業設計論文

摘要

240t/h燃高焦爐混合煤氣鍋爐設計：（Q低溫=1400千卡/標m3)，設計的參數為215℃的給水溫度，540℃的過熱蒸汽溫度，140℃的排煙溫度，20℃的環境溫度。

本次設計計算了，爐膛，屏式過熱器，高溫過熱器，低溫過熱器，高溫省煤器，高溫空氣預熱器，低溫省煤器，低溫空氣預熱器的結構計算和傳熱計算。以及對煙道阻力的計算和空氣預熱器的計算，引風機，送風機的選擇。

爐膛寬度取7.7米，頂棚寬4.675米，頂棚高4.2米，爐膛總高15.785米。屏式過熱器取8片，縱向排數27，每片屏并聯管子根數為12，第一根屏管高度

4.2米，屏高度最大值4.559米，屏的深度為1.244米。高溫過熱器橫向管排數62，縱向管排數8，管長3.329，管簇深度0.76米。低溫過熱器橫向管排數58，縱向管排數16，管長3.2.高溫省煤器橫向排數97.5，縱向排數26，受熱面布置管長6.2。高溫空預器橫向管排數100，縱向管排數50，管箱高度1.44米。低溫省煤器橫向排數97.5，縱向排數64，受熱面布置管長3.35米。低溫空預器橫向管排數100，縱向管排數50，管箱高度1.44米。

本次設計中，煙氣在爐膛出口溫度是1295.1℃，經過屏式過熱器煙溫下降至1183℃，在經過高溫過熱器煙溫下降到1032.6℃，經低溫過熱器溫度下降到832.54℃，經高溫省煤器下降到449℃，經高溫空氣預熱器降至382℃，經低溫省煤器下降到222℃，經高溫空氣預熱器降至146.7℃排煙。

本次設計中，水的流程是215℃給水經低溫省煤器加熱到260℃，經高溫省煤器加熱到319.97℃，進入汽包，再經下降管，由水冷壁使飽和水變成319.97℃的水蒸氣，經低溫過熱器將水蒸氣加熱到425.2℃，經屏將水蒸氣加熱到455.87℃，最后經高溫過熱器加熱到540℃引出做功。

關鍵字：爐膛，過熱器，省煤器，空氣預熱器。

Abstract

240t / h burning blast furnace gas boiler design (high mixing coke oven gas: low-temperature Q = 1400 kcal / standard m3) of the graduation project, the design parameters for the feed water temperature of 215 ° C, the superheated steam temperature of 540 ° C, 140 ° C exhaustsmoke temperature, 20 ° C ambient temperature.

The design, furnace, screen superheater, superheater high temperature, low temperature superheater, high-temperature economizer, high temperature air preheater, low-temperature economizer, low temperature air preheater of structural calculations and heat transfer calculations. And calculation of flue resistance and air preheater calculation of induced draft fan, blower options.

Take chamber width 7.7 meters, the ceiling is 4.675 meters wide, 4.2 meters high ceiling hearth, total 15.785 metres high. Take platen superheater of 8, longitudinal row number 27, every piece of screen the number of 12 parallel tubes, the first root screen pipe height 4.2 meters, screen the maximum height 4.559 meters, the depth of the screen is 1.244 meters. High temperature superheater tube transverse number 62, vertical tube number 8, length 3.329, the depth of 0.76 meters. Low temperature superheater tube for 58 horizontal, vertical tube number 16, length 3.2. High

temperature economizer horizontal row number 97.5, longitudinal row number 26, decorate in heating length 6.2. High temperature air preheater horizontal tube number 100, vertical tube number 50, the box height 1.44 meters. Of low temperature economizer horizontal row number 97.5, longitudinal row number 64, decorate in heating tube 3.35 meters. Low temperature air preheater horizontal tube number 100, vertical tube number 50, the box height 1.44 meters.

In this design, the flue gas outlet temperature in the furnace is 1295.1 ° C, after the platen superheater flue gas temperature dropped to 1183 ° C after the high temperature superheater flue gas temperature down to 1032.6° C, low temperature air

preheater temperature dropped to 832.54 ° C decreased to 449 ° C, high temperature economizer, air preheater at high temperature dropped to 382° C, low temperature economizer decreased to 222 ° C, dropped to 146.7 ℃ high temperature air preheater exhaust.

In this design, the water flow is 215 ℃ water supply by the low-temperature economizer heating to 260 ° C, high temperature economizer heating to 319.97 ° C, into the drum, and then the down pipe, the water wall so that the saturated water into 319.97 ° C steam, low temperature superheater steam heated to 425.2 ° C, the screen will steam heated to 455.87 ° C, and finally by the high temperature superheater heating to 540 ° C leads to acting.

Keywords: furnace, superheater, economizer, air preheater.

目錄

摘要 ............................................................................................................................... 1

Abstract .......................................................................................................................... 2

緒論 ............................................................................................................................... 6

1燃氣鍋爐的特點 ......................................................................................................... 6

2燃氣鍋爐的現狀 ......................................................................................................... 8

3此次設計燃氣鍋爐的基本思路 ................................................................................. 9

第一章· 設計任務與燃料特性參數 ....................................................................... 10

1.1設計任務 ............................................................................................................... 10

1.2燃料特性 ............................................................................................................... 10

第二章·鍋爐整體布置的確定 ................................................................................. 11

2.1 燃料燃燒計算 ..................................................................................................... 11

2.2空氣平衡及焓溫表 ................................................................................................ 13

2.3鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算 ........................................................................... 15

2.4燃燒室設計及傳熱計算 ....................................................................................... 16

2.5爐膛結構尺寸計算 ............................................................................................... 18

2.6燃燒器的布置及主要尺寸 ................................................................................. 20

2.6燃燒室結構特性計算 .......................................................................................... 21

2.7爐膛熱力計算 ....................................................................................................... 22

2.8.爐膛頂部輻射受熱面吸熱量及工質焓增計算 .................................................. 24

2.9爐膛受熱面熱力分配 ........................................................................................... 25

2.10屏式過熱器結構計算 ......................................................................................... 26

2.11屏區傳熱計算 ...................................................................................................... 28

2.12高溫過熱器結構計算 ......................................................................................... 32

2.13高溫過熱器傳熱計算 ......................................................................................... 33

2.14低溫過熱器結構計算 ......................................................................................... 36

2.15低溫過熱器傳熱計算 .......................................................................................... 37

2.16爐膛受熱量的熱量分配················································39

2.17高溫省煤器結構計算 ........................................................................................ 42

2.18高溫省煤器傳熱計算 ....................................................................................... 43

2.19高溫空氣預熱器結構計算 ................................................................................. 45

2.20高溫空氣預熱器傳熱計算 ................................................................................. 46

2.21低溫省煤器結構計算 ........................................................................................ 49

2.22低溫省煤器傳熱計算 .......................................................................................... 50

2.23低溫空氣預熱器結構計算 .................................................................................. 52

2.24低溫空氣預熱器傳熱計算 ................................................................................. 53

2.25熱力計算匯總表·················································55

第三章·阻力計算 ...................................................................................................... 56

第四章·送引風機計算 .............................................................................................. 61

4.1送風機計算 ........................................................................................................... 61

4.2引風機計算 ........................................................................................................... 61

第五章·防爆措施 ..................................................................................................... 62

第六章·結論 ............................................................................................................. 63

第七章·參考文獻 ...................................................................................................... 64

第八章·附錄A .......................................................................................................... 65

第九章·附錄B···························································· 73

第十章·附錄C·····················································93 第十一章·致謝信··························································99

緒論

燃氣鍋爐是一種以可燃氣體作為燃料的能源轉換設備，用以生產熱水或蒸汽，滿足工業生產和人民日常生活的需要。本文主要介紹了燃氣鍋爐的優越性、存在的問題、燃氣鍋爐的發展現狀。燃氣鍋爐以氣體作為燃料，燃料輸送方便，計量準確，操控性好，燃氣鍋爐自動化控制程度高，運行管理工作量小。但是，氣體燃料存在爆炸的潛在危險，一旦燃氣泄漏，后果不堪設想。因此，對燃氣檢漏工作要求比較嚴格。國內燃氣鍋爐發展比國外慢，但是目前國內的生產廠家已能生產各種規格的燃氣鍋爐，只是國產燃燒器應用較少 。鑒于目前的能源形勢，鍋爐的發展方向依然是高參數、大容量，以提高鍋爐的效率，達到節約能源的目的。燃氣鍋爐也不例外，高參數、大容量，也是其發展方向。但是，燃油燃氣資源短缺，也在一定程度上制約了燃氣鍋爐的發展。

本文介紹了此次設計的基本思路，通過一個具體實例敘述了設計的全過程。鍋爐設計是一個復雜的過程，在此過程中，幾乎涉及了所學的各門專業課，用到了工程熱力學、傳熱學、燃燒學、鍋爐設計、機械設計、工程圖學等專業課的知識。通過設計，既是對所學課程的鞏固，也對設計工作有了一定的了解，知道如何去做一項工作。大體概括為：接受任務書，查閱相關資料，熟悉整體設計過程，作相關設計計算，布置整體結構，選取可以確定的標準件，工程圖繪制。這是我總結的一般設計思想。由于以前沒有從事過類似的工作，此次設計還存在相當多的問題，請指導教師多加指點。

1.1燃氣鍋爐的特點

1.1.1熱效率高，環境污染低:

1.由于燃氣中的灰分、含硫量和含氮量均比煤中的含量低，燃燒后產生的煙氣中粉塵量極少，排放出的煙氣比較容易達到國家對燃燒設備所要求的標準。使用燃氣鍋爐可以大減輕對環境的污染。

2.燃氣鍋爐的爐膛容積熱強度較高；由于煙氣污染小，對流管束不受腐蝕和結渣，傳熱效果好，燃氣燃燒產生大量三原子氣體（二氧化碳、水蒸氣等）的輻射能力較強，而且排煙溫度低，使其熱效率明顯提高。

1.1.2鍋爐設備投資低:

1.燃氣鍋爐可選用較高的爐膛熱負荷，從而縮小爐膛體積。因不存在受熱面污染、結渣、磨損等問題，可選用較高的煙速，減小對流受熱面的尺寸。通過合理布置對流管束，使燃氣鍋爐較同容量燃煤鍋爐結構緊湊、尺寸小、重量輕，設備投資明顯減少。

2.燃氣鍋爐使用管道輸送的燃氣為燃料，無需燃料儲存設備。在供給燃燒前也無需燃料加工制備設備，使系統大為簡化；同時也不需要配置吹灰器、除塵器、出渣設備和燃料烘干器等附屬設備，使系統大為簡化。

3.由于無需燃料儲存，節省運輸費用、場地及勞動力。

1.1.3運行成本低:

1.燃氣鍋爐的熱負荷適應性強，在系統內調節靈活，燃氣計量簡單準確，便于燃氣供應量的調節。

2.由于附屬設備少，啟動快，又無燃料制備系統，可減少預備工作帶來的各種消耗，用電量低于燃煤鍋爐。

3.不需要用蒸汽加熱燃料及烘干燃料，蒸汽消耗較少。

4. 因燃氣中的雜質較少，鍋爐不會發生高、低溫受熱面的腐蝕，鍋爐的連續運行周期長。

1.1.4設備維修費用低:

1.燃氣鍋爐燃燒系統設備簡單，因而需要維修保養的項目少，維修費用低。

2.由于不存在結渣及高低溫受熱面腐蝕，因而不需要由此而更換受熱面的管件[1]。

1.1.5存在的危險：

天燃氣是一種易燃、易爆性氣體，它沒有顏色，雖有一定的氣味卻難以憑嗅覺及時發現。如果燃氣漏入停運的爐膛或空氣中，會引起爆炸。所以燃氣管路必須嚴格檢漏，爐膛內要有必要的聯鎖保護控制系統，鍋爐房要有燃氣泄漏監測報警裝置和通風設備，采用防爆電器。鍋爐應有嚴格的啟動順序控制系統，燃氣鍋爐在點火之前必須仔細吹掃爐膛和煙道，排除爐內可能積存的可燃氣體。鍋爐燃燒器必須安裝熄火安全保護裝置，一但出現熄火現象，二次點火前也必須進行吹掃并按正常點火程序進行。另外，燃氣采用管道輸送，無備用燃料，一旦發生

燃氣管道破裂等問題或燃氣壓力過低，便會造成停爐事故。隨著燃氣鍋爐的廣泛應用和技術設備的日益完善，事故隱患正在逐漸降低，各種安全保護手段已能保證燃氣鍋爐的運行非常可靠。燃氣鍋爐與燃煤鍋爐相比具有絕對優勢，但從國內外燃氣鍋爐的具體使用情況來看，還存在一定問題，必須加強防范。

1.燃氣管路必須嚴格檢漏，爐膛內要有必要的聯鎖保護控制系統，鍋爐房要有燃氣泄漏監測報警裝置和通風設備，采用防爆電器。

2.鍋爐應有嚴格的啟動順序控制系統，燃氣鍋爐在點火之前必須仔細吹掃爐膛和煙道，排除爐內可能積存的可燃氣體。鍋爐燃燒器必須安裝熄火保護裝置，一但出現熄火現象，能及時實施保護措施。二次點火前也必須進行吹掃并按正常點火程序進行[2]。

1.2燃氣鍋爐的現狀

1.2.1國產、進口燃氣鍋爐并存：

目前國內有五十多家燃氣鍋爐生產廠家，產品品種規格齊全。蒸汽鍋爐的單臺蒸發量最低為0.2t/h，最高可達65t/h；壓力有0.4MPa、0.7 MPa、1.0 MPa、

1.25 MPa、2.45 MPa、3.82 MPa等六種；可生產飽和蒸汽、過熱蒸汽，溫度有250攝氏度、350攝氏度、400攝氏度、450攝氏度等幾種。熱水鍋爐單臺供熱功率最低為0.3MW，最高可達21 MW；壓力有常壓、0.7MPa、1.0 MPa、1.25 MPa；供熱溫度有80攝氏度、95攝氏度、115攝氏度、130攝氏度等。我國燃氣鍋爐的產和質量均能滿足國內鍋爐房建設的需要，但是大部分鍋爐還是配用進口的燃燒器，配用國內燃燒器的比例很小。

進口燃氣鍋爐主要來自德國、美國、英國、瑞士、意大利、日本、韓國等幾個國家。與鍋爐配套的進口燃燒器有德國、美國、英國、法國、瑞典、意大利、日本、韓國等國家的幾十個品牌，其中應用最多的是德國的威索牌燃燒器[3]。

1.2.2與燃油鍋爐相比，燃氣鍋爐使用較少：

目前的燃油燃氣鍋爐中，燃油鍋爐較多，燃氣鍋爐較少。

主要有兩方面的原因妨礙燃氣鍋爐的應用。一是天然氣的產量與需求量的矛盾，地區性氣源的制約成為燃氣鍋爐推廣的障礙。隨著我國“西氣東輸”工程的全面啟動以及國家能源政策向燃氣事業的傾斜，天然氣供應量將進一步提高。二

是燃氣鍋爐管網的鋪設成本比較高，也制約了燃氣鍋爐的應用[4]。

1.2.3.國產燃燒器性能有待提高：

如前所述，目前國內生產的燃油燃氣鍋爐上的關鍵部件——燃燒器仍主要依賴進口。

進口燃燒器的自控程度高，性能穩定。國產的燃燒器性能不夠完善，自控程度有限，用戶信賴程度低。為此，建議我國鍋爐行業的有關專家應對燃燒器進行深入細致的研究，加大對燃燒器的設計、生產技術力量，以提高鍋爐用燃燒器的國產化率[5]。

1.3此次設計燃氣鍋爐的基本思路

首先根據燃料特性對燃料發熱量進行計算,根據設計任務書給定的鍋爐容量進行燃料消耗量計算,由特定類型的鍋爐的體積熱強度，確定鍋爐的體積。選定燃燒器。其次,假設爐膛出口溫度,并根據以前經驗布置爐膛輻射受熱面,并對其進行校核計算,看其爐膛出口溫度是否滿足假定,如不滿足,則應對爐膛內的水冷壁受熱面進行修改,最終使爐膛出口溫度滿足條件。在爐膛出口溫度已定的條件下,可以對其后的對流受熱面進行設計計算。工質在對流管束內循環,將飽和水加熱成飽和蒸汽,已知燃料特性和爐膛出口溫度,根據熱量平衡,煙氣的放熱量等于工質的吸熱量,通過查煙氣焓溫表可以計算出對流管束的出口煙溫。在尾部煙道中依次布置過熱器,省煤器等對流受熱面,同樣根據熱平衡進行校核計算。已知過熱器進口煙溫和過熱器中的飽和蒸汽溫度過熱蒸汽溫度,根據經驗，設計大概的結構和受熱面積,對其進行校核,看是否滿足要求。如不滿足要求,應對結構和受熱面積進行修改,使過熱器出口煙溫滿足要求。已知過熱器的出口煙溫，即已知省煤器的進出口煙溫,根據給水溫度和已知的省煤器出水溫度,根據熱平衡設計出合理的受熱面積,使其滿足要求[6]。

鍋爐的總體結構已經確定,可以計算出鍋爐總的吸熱量,已知燃料的發熱量,可以計算出鍋爐的熱效率,用計算出的熱效率與給定的熱效率進行比較,如果滿足誤差許可,鍋爐的結構計算和熱力計算就算完成,下一步工作就是進行鍋爐結構圖的繪制和輔助受熱面圖的繪制[7]。

240t/h高壓燃高焦爐混合煤氣鍋爐

第一章 設計資料及參數

1.1 鍋爐基本參數

1）鍋爐蒸發量 240t/h

2）給水溫度 215℃

3）給水壓力 12.5MPa

4）過熱蒸汽溫度 540℃

5）過熱蒸汽壓力 9.8MPa

6）周圍環境溫度 20℃

7）排煙溫度假定值： 140℃

8）熱空氣溫度假定值： 300℃

9）汽包工作壓力： 11.28 MPa

1.2 燃料特性

1.21燃料名稱：高焦爐混合煤氣（Q低溫=1400千卡/標m3）

1.22燃料成分

表1.1 煤氣成分表

第二章 鍋爐整體布置的確定

2.1 爐整體的外型——選Π型布置

選擇Π形布置的理由如下：

1．鍋爐排煙口在下方送、引風機及除塵器等設備均可布置在地面，鍋

爐結構和廠房較低，煙囪也建在地面上；

2．對流豎井中，煙氣下行流動便于清灰，具有自身除塵的能力； 3．各受熱面易于布置成逆流的方式，以加強對流換熱； 4．機爐之間的連接管道不長。

2.2受熱面的布置

在爐膛內壁面，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽參數、鍋爐容量和燃料性質的影響。

本鍋爐為高壓參數，汽化吸熱較多，加熱吸熱和過熱吸熱較少。為使爐膛出口煙溫降到要求的值，保護水平煙道的對流受熱面，在水平煙道內布置高、低溫對流過熱器外，爐膛出口布置半輻射式的屏式過熱器。

熱風溫度要求高（t=300℃）采用雙級空氣預熱器、雙級省煤器的布置方式。

2.3汽水系統

1．過熱蒸汽系統的流程

汽包→頂棚過熱器進口集箱→爐頂過熱器管束→頂棚過熱器出口集箱→對流過熱器進口集箱→對流過熱器管束→對流過熱器出口集箱→集汽集箱→汽輪機。

2．水系統的流程

給水→省煤器進口集箱→省煤器管束→省煤器出口集箱→后墻引出管→汽包→下降管→下聯箱→水冷壁→上聯箱→汽包。

采用光管水冷壁，整個爐膛全部布滿水冷壁，在爐膛出口處由后墻的一部分水冷壁延伸構成遮焰角，以使煙氣更好地充滿爐膛，其余水冷壁管延伸形成煙道。

對流過熱器分兩級布置，由懸掛式蛇形管束組成。在屏式過熱器與高溫過熱器、低溫過熱器與屏式過熱器之間有噴水減溫裝置.由進入鍋爐的給水來冷卻蒸汽。

省謀器和空氣預熱器采用兩級配合布置，以節省受熱面。減少鋼材消耗量。 燃燒方式采用四角布置的旋流燃燒器。 鍋爐本體結構見圖I -10

2-4輔助計算

（1）燃燒產物容積計算

煤完全燃燒（??1)時理論空氣量及燃燒產物容積計算見表I-1(以l立方米燃料為準)。

表I-2初始數據

（2）空氣平衡及焓溫表

1）煙道各處過量空氣系數、各受熱面的漏風系數及不同過量空氣系數下的燃燒產物的容積列于表I-2中，爐膛出口處過量空氣系數按表2取。 表I-3

各各受熱面的漏風系數按表4-3取。空氣預熱器出口熱空氣的過量空氣系數：

"?ky??1"???1?1.10?0.05?1.05

2）不同過量空氣系數下燃燒產物的焓溫表見表I-3

3)鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算見表I-4

表I-4 熱平衡及燃料消耗量計算

2-4燃燒室設計及傳熱計算

1燃燒室尺寸的決定

〔1)爐膛寬度及深度

因采用角置旋流式燃燒器。爐膛采用正方形截面。按表8-39取爐膛截面熱負荷，qF=4170W/ m爐膛截面F=59.65m,取爐膛寬a=7.7,爐膛深b= 7.7,布置φ60*3的水冷壁管，管間距s=66側面墻的管數為101根，前、后墻的管數為99根。

(2)燃燒室爐墻面積的決定

燃燒室側面尺寸見圖I-2，決定過程見表I-5。

2

2

圖I-2爐膛尺寸

表I-5 爐膛結構尺寸

2.燃燒器的布置及主要尺寸

燃燒器分兩層，每層四個呈四角切圓布置于爐膛四角。下層燃燒器中心線距離爐底高度為1.566m，上層燃燒器中心線距離爐底高度為3.741m。每、八個燃燒器占用的爐膛面積Fr=5.189m

3．燃燒室水冷壁布置

水冷壁采用φ60x5的光管，管節距s=63mm。爐膛斷面為7700mmX7700mm的

正方形。管子懸掛爐墻，管子中心和爐墻距e=0。側墻布置101根，前、后墻布置99根。后墻水冷壁管子在折角處全部向煙道彎曲，自折焰角后再分開，沒三根中有一根作后墻選調和管。在縮腰處有叉管，直叉管垂直向上，斜叉管構成縮腰。

側墻水冷壁向上延伸，在折焰角區域和凝渣管區域形成附加受熱面。

燃燒室結構特性計算見表I-7

表I-7爐膛受熱面

燃燒室的傳熱計算見表I-8

表I-8 爐膛傳熱計算

4.爐膛頂部輻射受熱面吸熱量及工質焓增計算

表I-9 爐膛頂部輻射受熱面吸熱量及工質焓增計算

5.5爐膛輻射吸熱量的分配

1、 頂棚過熱器在吸收燃燒室的輻射熱量，輻射受熱面是爐膛頂部的面積Fd，吸熱量

與角系數有關，頂棚過熱器的角系數為xd=0.96，頂棚過熱器的輻射受熱面

HD?Fd?xd?35.998?0.96?34.558 m2

2、 出口窗位于燃燒室上部，熱負荷比例，重要計算沿高度的正負荷不均勻系數，出口

h中

窗中心高度為h中，從爐底到爐頂的總高度為H總，根據=0.725，?p=0.65，

H總

同理?D=0.57，

3、 頂棚過熱器在吸收燃燒室的輻射熱量，輻射受熱面是出口煙窗的面積Fch，吸熱量

與角系數有關，屏式過熱器的角系數為xp=0.98

(1) 屏式過熱器吸收爐膛的輻射熱量

QP??p?xp?qs?Az?0.65?0.96?181.84?40.564?4602.72 kW

屏的輻射受熱面HP

?0.65?40.564?26.367 m2

(2)高溫過熱器直接吸收爐膛輻射的熱量

Qgr??p.qs(40.561?26.367)?1678.03 kW

（3）水冷壁的平均輻射受熱面熱負荷

qb?[Q1Bj?(Qp?Qgr)]

1H

1

541.867

???2320.21?42.47??4602.72?1678.03????170.26kWm2

表1-9 屏式過熱器

表1-10屏區傳熱計算

I-7 過熱器的傳熱計算

從鍋筒出來的飽和蒸汽先到凝渣管上方的蒸汽聯箱，經過頂棚管到第一級對流過熱器的入口聯箱，蒸汽通過懸掛的蛇形逆流至出口聯箱，最后兩圈管束是順流布置，這樣可以避免出口管束與頂棚管的交叉，并使過熱蒸汽出口煙氣溫度較低處，以避免蒸汽管壁溫過高而燒壞。

從第一級過熱器出來聯箱出來的蒸汽進入噴水減溫器，該噴水由鍋筒引出飽和蒸汽冷凝而得，冷去水采用進入省煤器前的給水。蒸汽經減溫后進入第二級過熱器的入口聯箱，蒸汽在第二級過熱器中先逆流后順流，此處為第一圈管束是逆流，其余均為順流，同樣可以使過熱器出口的高溫蒸汽處在較低溫的煙氣流中。

第二級過熱器的第一、二排管組成四排錯列管，使節距增大，防止堵灰。其余均為順列布置。由于一組受熱面內有錯列、順列布置，而計算時的平均溫壓是按整組受熱面計算的，因此傳熱系數也要用整組受熱面的平均值，此時采用加權平均法來計算一下參數:橫向節距s1,縱向節距s2，煙氣流通截面Fy，對流放熱系數ad，灰污系數，最來加權的。

第一、二級過熱器的結構簡圖見圖I-3。

第二級過熱器的結構特性計算見表I-11，傳熱計算見表I-12。 第一級過熱器的結構特性計算見表I-13,傳熱計算見表I-14。

計算中假定減溫水量為1.25kg/s，可使減溫幅度?t=27.8 C，相應減焓幅度

?i=70.06kJ/kg

k。加權平均是用錯列、順列的受熱面

表I-11 高溫過熱器結構

表1-12第二級（高溫）過熱器傳熱計算

表I-13 低溫過熱器結構

表1-14 低溫過熱器傳熱計算

I-8 爐膛受熱量的熱量分配

（1）鍋爐總有效吸熱量

Qgl=230722.66kW （見表I-4）

（2）爐膛總傳熱量

BjQ1=42.47?2320.2198539.32kW （見表I-8）

（3）屏式過熱器區域傳熱量

Qy=42.47?(4864.54443.1)=17896.89kW （見表I-10） BjD

（4）高溫過熱器傳熱量

BjQgr=42.47?564.49

23972.46kW （見表I-12）

（5）低溫過熱器傳熱量

BjQgr=42.47?663.4

28174.59kW （見表I-14）

（6）省煤器需要吸熱量（高溫和低溫）

BjQsm?230722.6?(98539.32?17896.86?23972.46?28174.59)?83714.39kW

（7）空氣預熱器需要吸熱量

BjQky=Bjb"k+0.5?ak

(

)(

o0Irk-Ilk

)

=42.47×（1.05+0.5×0.05×2）×（530.4-34.74） =23155.75kW

（8）排煙溫度校核

Ipy=I"grl-

BjQsm+BjQky

Bjf00驏I+I0rklk+?aky+?aIsmlk 2

桫

=516.38kJ 查焓溫表得排煙溫度為146.7?C

與假設排煙溫度相差5.58?C,、小于10?C，計算符合要求。

I-9 省煤器和空氣預熱器傳熱計算

省煤器與空氣預熱器為單級布置，沿

煙氣氣流向的布置順序為：高溫省煤器，高溫空氣預熱器。傳熱計算順序同布置順序。

省煤器布置單級受熱面，采用水平蛇形管束受熱面。省煤器聯箱布置在側墻，采用單面進水的方式。考慮到煤中的灰分，采用防磨措施。在管組煙氣入口處的第一、二排管、管子彎頭部分及靠前、后墻的兩排管子都裝防磨蓋板。有防磨蓋板的管子時，其有效受熱面只能按一半計算。

上級省煤器的結構簡圖分別見圖I-4。

上級省煤器結構計算見表I-15，傳熱計算見表I-16。

空氣預熱器有上級，采用管式預熱器，上級空氣預熱器有一個管組，由四個并列管箱組成。下管組處在低溫煙氣區域，如發生低溫腐蝕，可更換下管組。為便于更換，下管組在兩立柱之間，其深度方向尺寸要比上官組小。

表I-15 高溫省煤器結構

表I-16 高溫省煤器傳熱計算

表1-19高溫空氣預熱器結構

表1-20高溫空氣預熱器傳熱計算

圖I-6 上級空氣預熱器結構簡圖

表I-15 低溫省煤器結構

表I-16 低溫省煤器傳熱計算

【燃氣鍋爐畢業設計論文】相關文章：

畢業設計論文評語02-16

畢業設計論文總結02-14

畢業設計論文的致謝11-22

畢業設計論文評語集錦12-07

畢業設計論文總結范文11-12

畢業設計（論文開題報告）04-27

畢業設計（論文）開題報告04-27

通信工程畢業設計論文03-23

畢業設計論文評語200句05-15

畢業設計論文評語13篇02-24